1997, vol. 13, núm. 1http://hdl.handle.net/2099/71412024-03-28T19:15:18Z2024-03-28T19:15:18ZLógica borrosa (Naïve). Aplicaciones a problemas estructuralesBignoli, Arturo J.http://hdl.handle.net/2099/88982020-07-21T19:02:37Z2010-04-21T09:42:33ZLógica borrosa (Naïve). Aplicaciones a problemas estructurales
Bignoli, Arturo J.
Se obtiene una medida borrosa de la posibilidad de producción de un acontecimiento en función de las influencias sobre la misma de varias circunstancias. Las influencias se califican con números borrosos, con los que se obtiene dicha posibilidad mediante un algoritmo que emplea solamente las operaciones básicas de la Teoría de los Conjuntos Borrosos (intersección, unión y complemento).
2010-04-21T09:42:33ZBignoli, Arturo J.Se obtiene una medida borrosa de la posibilidad de producción de un acontecimiento en función de las influencias sobre la misma de varias circunstancias. Las influencias se califican con números borrosos, con los que se obtiene dicha posibilidad mediante un algoritmo que emplea solamente las operaciones básicas de la Teoría de los Conjuntos Borrosos (intersección, unión y complemento).Análisis numérico de dos problemas estacionarios de Stefan a dos fases con energía internaSanziel, María Cristinahttp://hdl.handle.net/2099/80122020-07-21T19:02:36Z2009-07-09T08:51:35ZAnálisis numérico de dos problemas estacionarios de Stefan a dos fases con energía interna
Sanziel, María Cristina
Se estudia el problema de la distribución estacionaria de temperatura en un cuerpo o un
recipiente con un fluido, sometido a la acción de una energía interna g. Se supone que el cuerpo es un dominio poligonal R c IRn, con una frontera suficientemente regular r = Pl U r2,si endo I'i y I'z porciones de la frontera de interior disjunto y medida (n - 1) dimensional positiva. Considerando una temperatura de cambio de fase de O°C para el material que ocupa el dominio R, se mantiene un flujo de calor q sobre r2 y se analizan dos situaciones diferentes sobre la frontera restante: 1. Mantener la porción de frontera I'I a temperatura b > 0. 2. Que el flujo sobre rl verifique una ley de tipo Fourier.
En [7] y [8] se realizó el análisis numérico del problema para el caso g = O, en las situaciones 1 y 2 respectivamente. En el presente trabajo se generalizan esos resultados para el caso (le una energía interna y no nula.; TVe study the problem of the steady temperature distribution of a body or a container with a fluid, which is submited to an internal energy g. We assume the body to be a bounded polygonal domain R c IRn, with a sufficiently regular boundary r = rl U r2, rl and r2 being disjoint portions of 8fl of positive (n - 1) dimensional measure. Assuming a phase-change temperature of O°C for the material occupying R we mantain a heat flux q on r2 and we analize two different situations on the rest of the boundary: 1. Keep rl at the temperature b > 0. 2. The flux on rl verifies a Fourier's type law. In [7] and [8] it was made the numerical analysis of the problem for the case y = O, in 110th situations 1 and 2 respectively. In the presente work we generalize those results for the case of
an internal energy g different from zero.
2009-07-09T08:51:35ZSanziel, María CristinaSe estudia el problema de la distribución estacionaria de temperatura en un cuerpo o un
recipiente con un fluido, sometido a la acción de una energía interna g. Se supone que el cuerpo es un dominio poligonal R c IRn, con una frontera suficientemente regular r = Pl U r2,si endo I'i y I'z porciones de la frontera de interior disjunto y medida (n - 1) dimensional positiva. Considerando una temperatura de cambio de fase de O°C para el material que ocupa el dominio R, se mantiene un flujo de calor q sobre r2 y se analizan dos situaciones diferentes sobre la frontera restante: 1. Mantener la porción de frontera I'I a temperatura b > 0. 2. Que el flujo sobre rl verifique una ley de tipo Fourier.
En [7] y [8] se realizó el análisis numérico del problema para el caso g = O, en las situaciones 1 y 2 respectivamente. En el presente trabajo se generalizan esos resultados para el caso (le una energía interna y no nula.
TVe study the problem of the steady temperature distribution of a body or a container with a fluid, which is submited to an internal energy g. We assume the body to be a bounded polygonal domain R c IRn, with a sufficiently regular boundary r = rl U r2, rl and r2 being disjoint portions of 8fl of positive (n - 1) dimensional measure. Assuming a phase-change temperature of O°C for the material occupying R we mantain a heat flux q on r2 and we analize two different situations on the rest of the boundary: 1. Keep rl at the temperature b > 0. 2. The flux on rl verifies a Fourier's type law. In [7] and [8] it was made the numerical analysis of the problem for the case y = O, in 110th situations 1 and 2 respectively. In the presente work we generalize those results for the case of
an internal energy g different from zero.Un método general para la síntesis de posición de mecanismos con pares inferiores y superiores (II): síntesis de posición con restricciones cinemáticasDoblaré, ManuelAlba, J. A.Gracia, L.http://hdl.handle.net/2099/80102020-07-21T19:02:37Z2009-07-09T08:40:15ZUn método general para la síntesis de posición de mecanismos con pares inferiores y superiores (II): síntesis de posición con restricciones cinemáticas
Doblaré, Manuel; Alba, J. A.; Gracia, L.
En la primera parte de esta serie se presentó un método general para la síntesis óptima de mecanismos de topología conocida, cuyo objeto era la determinación de las dimerisiones del mecanismo que do lugar a una trayectoria lo más próxima posible a unos puntos de precisión dados. El método considera como función objetivo la energía de deformación virtual asociada a los eslabones considerados como elementos flexibles, necesaria para deformar el mecanisrrio desde los puntos de paso reales del mismo a los propuestos. Las variables de diseño son las "coordenadas naturales" del mecanismo en cada punto de síntesis y las longitudes de los eslabones. Además de las restricciones topológicas, es posible incluir exigencias cinemáticas, todas ellas incluidas de forma general en el procediniiento de cálculo, que utiliza como método de solucióri una serie de problemas cuadráticos. El método es completamente general, habiéndose programado un conjunto importante de las restricciones más habituales en la cinemática de mecanismos.
En este segundo artículo se completa el método mediante la incorporación de restricciones de tipo cinemático sobre las velocidades y aceleraciones de los distintos puntos del mecariismo. Ello es particularmente importante para impedir la aparición de fuerzas de inercia excesivas o
controlar impactos importantes con objetos que interaccionen con el mecanismo. El proceso de incorporación de estas nuevas restricciones es idéntico al mostrado en el primer artículo de la serie, ya que la consideración de las coordenadas de los puntos del mecanismo en cada punto de
síntesis como variables de diseño permite el control total sobre el mismo y; en particular, de las componentes cinemáticas de su movimiento. Un conjunto de ejemplos permite comprobar el funcionamiento del método de forma suficiente. En ellos se comprueba que la excesiva rigidez sobre las restricciones geométricas dificulta el cumplimiento de las restricciones cinemáticas al constreñir demasiado el movimiento general del mecanismo y con ello circunscribir las variables
de velocidad y aceleración a un rango de variación reducido que impide el cumplimiento de las restricciones adicionales, mientras que la relajación de las primeras permite el cumplimiento de
las segundas como era previsible.; In the first paper of this series, a general procedure for the optimal synthesis of mechanisms with known topology was presented. The main goal of this technique is the computation of the lengths of the different elements of the mechanism which minimize, from a global point of view,
the error between the actual path of one of the points of the mechanism and another certain path predefined by a variable number of synthesis points. The proposed method considers as objective function the virtual strain energy associated to the elements of the mechanism considered as flexible, needed to deform the mechanism from the actual path points to the proposed synthesis ones. The design variables are al1 the "natural coordinates" of the mechanism together with
the element lengths. Besides the constrains defining the mechanism topology, it is also possible to include in the formulation kinematical constraints. Al1 of these constraints are included ir1 the formulation and solved by an optimization method which uses a sequence of quadratical problems. The method is general in the sense that it is posible to incliide any other kind of
constraint in a very easy way, allowing user routines to be incorporated, although the most usual constraints in planar mechanisms have been included in the resulting code.
In this second paper, the method is completed by formulating the kinematical constraints on the velocity, acceleration and jerk for the different points of the mechanism. This is particulary important to avoid big inertia forces or control the impacts with some other components thak
interact withe the mechanism. The procedure to incorporate these new constraints is essentially the same than the one proposed in the first paper, due to the fact that the consideration of al1 the coordinates of the mechanism at each synthesis point allows the total control of it and, in particular, of its kinematical variables. An important number of examples is also included
being remarkable that the excessive "stiffness" on the geometrical constraints may avoid the fulfillment of the kinematical constraints while the relaxing of the former allows a much better behaviour of the mechanism with respect the latter as was expected.
2009-07-09T08:40:15ZDoblaré, ManuelAlba, J. A.Gracia, L.En la primera parte de esta serie se presentó un método general para la síntesis óptima de mecanismos de topología conocida, cuyo objeto era la determinación de las dimerisiones del mecanismo que do lugar a una trayectoria lo más próxima posible a unos puntos de precisión dados. El método considera como función objetivo la energía de deformación virtual asociada a los eslabones considerados como elementos flexibles, necesaria para deformar el mecanisrrio desde los puntos de paso reales del mismo a los propuestos. Las variables de diseño son las "coordenadas naturales" del mecanismo en cada punto de síntesis y las longitudes de los eslabones. Además de las restricciones topológicas, es posible incluir exigencias cinemáticas, todas ellas incluidas de forma general en el procediniiento de cálculo, que utiliza como método de solucióri una serie de problemas cuadráticos. El método es completamente general, habiéndose programado un conjunto importante de las restricciones más habituales en la cinemática de mecanismos.
En este segundo artículo se completa el método mediante la incorporación de restricciones de tipo cinemático sobre las velocidades y aceleraciones de los distintos puntos del mecariismo. Ello es particularmente importante para impedir la aparición de fuerzas de inercia excesivas o
controlar impactos importantes con objetos que interaccionen con el mecanismo. El proceso de incorporación de estas nuevas restricciones es idéntico al mostrado en el primer artículo de la serie, ya que la consideración de las coordenadas de los puntos del mecanismo en cada punto de
síntesis como variables de diseño permite el control total sobre el mismo y; en particular, de las componentes cinemáticas de su movimiento. Un conjunto de ejemplos permite comprobar el funcionamiento del método de forma suficiente. En ellos se comprueba que la excesiva rigidez sobre las restricciones geométricas dificulta el cumplimiento de las restricciones cinemáticas al constreñir demasiado el movimiento general del mecanismo y con ello circunscribir las variables
de velocidad y aceleración a un rango de variación reducido que impide el cumplimiento de las restricciones adicionales, mientras que la relajación de las primeras permite el cumplimiento de
las segundas como era previsible.
In the first paper of this series, a general procedure for the optimal synthesis of mechanisms with known topology was presented. The main goal of this technique is the computation of the lengths of the different elements of the mechanism which minimize, from a global point of view,
the error between the actual path of one of the points of the mechanism and another certain path predefined by a variable number of synthesis points. The proposed method considers as objective function the virtual strain energy associated to the elements of the mechanism considered as flexible, needed to deform the mechanism from the actual path points to the proposed synthesis ones. The design variables are al1 the "natural coordinates" of the mechanism together with
the element lengths. Besides the constrains defining the mechanism topology, it is also possible to include in the formulation kinematical constraints. Al1 of these constraints are included ir1 the formulation and solved by an optimization method which uses a sequence of quadratical problems. The method is general in the sense that it is posible to incliide any other kind of
constraint in a very easy way, allowing user routines to be incorporated, although the most usual constraints in planar mechanisms have been included in the resulting code.
In this second paper, the method is completed by formulating the kinematical constraints on the velocity, acceleration and jerk for the different points of the mechanism. This is particulary important to avoid big inertia forces or control the impacts with some other components thak
interact withe the mechanism. The procedure to incorporate these new constraints is essentially the same than the one proposed in the first paper, due to the fact that the consideration of al1 the coordinates of the mechanism at each synthesis point allows the total control of it and, in particular, of its kinematical variables. An important number of examples is also included
being remarkable that the excessive "stiffness" on the geometrical constraints may avoid the fulfillment of the kinematical constraints while the relaxing of the former allows a much better behaviour of the mechanism with respect the latter as was expected.Simulación de procesos de forja axisimétrica mediante el método de los elementos finitos: un modelo sencillo de rozamientoTomé, X.Garmendia, I.Celigüeta, J. T.http://hdl.handle.net/2099/74032020-05-10T22:29:37Z2009-04-02T14:02:53ZSimulación de procesos de forja axisimétrica mediante el método de los elementos finitos: un modelo sencillo de rozamiento
Tomé, X.; Garmendia, I.; Celigüeta, J. T.
Se presenta en este artículo un método sencillo de modelización del r.ozamiento en la
simulación de procesos de forja axisimétrica mediante el Método de los Elementos Finitos
(MEF). Tras una breve descripción de la formulación básica de flujo, se revisan las alternativas
inás comunes para la consideración del fenómeno del rozamiento y se describe el método SMM
(Stiffness Matrix Method), utilizado para tener en cuenta la fricción. Se presenta finalmente
un ejemplo industrial que muestra el buen comportamiento de dicho método aplicado a la
formulación de flujo.
2009-04-02T14:02:53ZTomé, X.Garmendia, I.Celigüeta, J. T.Se presenta en este artículo un método sencillo de modelización del r.ozamiento en la
simulación de procesos de forja axisimétrica mediante el Método de los Elementos Finitos
(MEF). Tras una breve descripción de la formulación básica de flujo, se revisan las alternativas
inás comunes para la consideración del fenómeno del rozamiento y se describe el método SMM
(Stiffness Matrix Method), utilizado para tener en cuenta la fricción. Se presenta finalmente
un ejemplo industrial que muestra el buen comportamiento de dicho método aplicado a la
formulación de flujo.Optimización de la calidad de mallas de elementos finitos mediante cambios localizados de topologíaVénere, Marcelo J.http://hdl.handle.net/2099/73722020-05-10T22:29:37Z2009-03-23T16:46:04ZOptimización de la calidad de mallas de elementos finitos mediante cambios localizados de topología
Vénere, Marcelo J.
Se presenta un método que mediante cambios localizados en la topología de una dada malla
tridimensional de elementos finitos, logra mejorar la calidad de sus elementos, y en especial la de aquellos con volumen nulo o negativo. Se describirá el algoritmo general y se mencionarán algunos puntos importantes a tener en cuenta cuando la malla presenta estos elementos de volumen negativo. Por último se muestra el comportamiento del método al utilizarlo como optimizador de mallas ya generadas y se incluyen algunas experiencias al emplearlo como generador de mallas en sí.; A method for element quality improvement on a given finite element mesh is presented. It
is based on local changes on the topology of the mesh and is specially well suited for the renioval of null or negative volume elements. The general algorithm is described and some important remarks to deal with negative elements are included. Finally the behavior of the method for mesh optimization is shown and some experiences on its use as a mesh generator are discussed.
2009-03-23T16:46:04ZVénere, Marcelo J.Se presenta un método que mediante cambios localizados en la topología de una dada malla
tridimensional de elementos finitos, logra mejorar la calidad de sus elementos, y en especial la de aquellos con volumen nulo o negativo. Se describirá el algoritmo general y se mencionarán algunos puntos importantes a tener en cuenta cuando la malla presenta estos elementos de volumen negativo. Por último se muestra el comportamiento del método al utilizarlo como optimizador de mallas ya generadas y se incluyen algunas experiencias al emplearlo como generador de mallas en sí.
A method for element quality improvement on a given finite element mesh is presented. It
is based on local changes on the topology of the mesh and is specially well suited for the renioval of null or negative volume elements. The general algorithm is described and some important remarks to deal with negative elements are included. Finally the behavior of the method for mesh optimization is shown and some experiences on its use as a mesh generator are discussed.